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卸船方案一是將二氯丙烷增壓泵放置在碼頭區(qū)域。該模型中，各節(jié)點(diǎn)賦值按以下步驟進(jìn)行:
1)將節(jié)點(diǎn)11A處體積流量數(shù)值賦予節(jié)點(diǎn)12的氣體體積流量，重復(fù)賦值，直至二者在整數(shù)部分?jǐn)?shù)值相等;
2)根據(jù)節(jié)點(diǎn)9處的溫度，計(jì)算出對(duì)應(yīng)飽和蒸汽壓，飽和蒸汽壓+SOkPa作為節(jié)點(diǎn)
9處的壓力控制目標(biāo);
3)對(duì)調(diào)節(jié)閥一2進(jìn)行阻力賦值，調(diào)整結(jié)果滿足2)目標(biāo);
4)對(duì)二氯丙烷增壓泵進(jìn)行壓差賦值調(diào)整，令節(jié)點(diǎn)8處壓力比節(jié)點(diǎn)9高100kPa，記錄此時(shí)二氯丙烷增壓泵壓差，對(duì)壓差進(jìn)行元整，并取1.1倍作為增壓泵的最終輸入壓差;
5)對(duì)調(diào)節(jié)閥一1進(jìn)行賦值調(diào)整，令節(jié)點(diǎn)8處壓力比節(jié)點(diǎn)9高100kPao至此，完成卸船工藝在正常操作工況下的工藝調(diào)整，輸出各節(jié)點(diǎn)的的計(jì)算結(jié)果如圖4-3和表4-20
通過(guò)上數(shù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析，可知:
1)二氯丙烷增壓泵入口壓力為592.7kPa，高于二氯丙烷在對(duì)應(yīng)一43.160C對(duì)應(yīng)的飽和蒸汽壓，滿足泵的吸入性能要求;
2)二氯丙烷增壓泵所需提供的壓差為770kPa;
3)二氯丙烷換熱器入口的二氯丙烷溫度為一8.8280C根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)可知，該數(shù)值有誤。原因分析是管段L1,L2,L3按地面管道建模，且無(wú)保溫層，環(huán)境溫度29.50C，管道吸熱導(dǎo)致二氯丙烷溫度升高。在實(shí)際二氯丙烷卸貨過(guò)程這，在管道表面結(jié)冰，厚度根據(jù)當(dāng)?shù)刈匀磺闆r確定，管道內(nèi)的二氯丙烷從自然環(huán)境吸熱升溫能力有限，剩余熱能應(yīng)由換熱器提供。故此，應(yīng)對(duì)模型進(jìn)行調(diào)整，為更好地貼近操作工況，需要將自碼頭至換熱器之間管段的環(huán)境溫度調(diào)整為一450C，重新進(jìn)行計(jì)算后，再核實(shí)二氯丙烷換熱器的熱能供應(yīng)。
4)二氯丙烷換熱器提供熱能3.78X107kJ/h，該數(shù)值誤差較大;
5)低溫二氯丙烷升溫后體積膨脹，地面管道中的液體最大計(jì)算流量為2671m3/h，在DN600管道內(nèi)的流速為2.63m/s，低于國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求的不超過(guò)3m/s流速要求;
6)二氯丙烷在DN400進(jìn)庫(kù)管線內(nèi)流速為6.4m/s，氣相二氯丙烷在DN200氣相管線內(nèi)最大流速為3Om/s，在水封洞庫(kù)項(xiàng)目中可以接受。按照結(jié)果分析，對(duì)模型管道外部環(huán)境溫度進(jìn)行調(diào)整，重新計(jì)算，結(jié)果見圖4-4和表4-3。www.pxpwrv.cn