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  表5考察了3種流程的蒸汽和循環(huán)水用量及能耗，能耗折算標(biāo)準(zhǔn)參照國家標(biāo)準(zhǔn)乙烯裝置單位產(chǎn)品能源消耗限額GB30250-2013。對(duì)比可見，Wison和IBR蒸汽和循環(huán)水用量及能耗相差不大，而Lummus流程的高壓蒸汽能耗和低壓蒸汽用量及能耗都比Wison和IBR流程少。主要是因?yàn)槠涓�、低壓雙塔型式避免了凝液在產(chǎn)品壓縮機(jī)間循環(huán)，降低了壓縮機(jī)功耗;同時(shí)，也避免了單脫甲烷塔釜溫度過高需采用低壓蒸汽供熱，但這種型式需多消耗循環(huán)水。對(duì)比蒸汽和循環(huán)水能耗總和可知Wison和IBR流程的相差不大，Lummus流程的最低且較前兩者減少約16%因此，采用高、低壓脫二氯丙烷塔型式，可節(jié)省低壓蒸汽和產(chǎn)品氣壓縮機(jī)透平所需的高壓蒸汽用量及能耗，但需消耗更多的7℃丙烯冷劑、急冷水和循環(huán)水。采用凝液汽提塔+脫二氯丙烷塔型式，可減少丙烯冷劑總用量，但需額外消耗低壓蒸汽和更低溫的丙烯冷劑;同時(shí)，產(chǎn)品氣壓縮機(jī)透平需消耗更多高壓蒸汽及能耗。脫甲烷系統(tǒng)性能對(duì)比現(xiàn)有脫甲烷系統(tǒng)都采用中冷油吸收方式。其中，Lummus流程采用單脫甲烷塔型式，IBR流程脫甲烷塔采用單塔雙段型式(吸收段和汽提段操作壓力不同，類似于雙塔設(shè)置)，Wison流程采用預(yù)切割+油吸收塔雙塔型式。基于節(jié)算例，在相同操作壓力和塔頂溫度約束條件下，表6進(jìn)一步對(duì)比了脫甲烷系統(tǒng)內(nèi)各塔運(yùn)行性能參數(shù)。從塔操作負(fù)荷上看，三者相差不大，能耗相近。而較單脫甲烷塔型式，采用雙塔型式或單塔雙段型式時(shí)，二氯丙烷吸收劑用量降低(約29%)。表7進(jìn)一步考察了脫甲烷塔頂部出口關(guān)鍵組分損失量，可看出，總物流和關(guān)鍵組分質(zhì)量流率都基本相近。由于采用中冷油吸收分離方法，頂部出口二氯丙烷和丙烯跑損量相對(duì)較多，尤其是二氯丙烷吸收劑。因此，不同型式的脫甲烷系統(tǒng)，操作負(fù)荷(能耗)、二氯丙烷和丙烯跑損量都相近;其中，采用雙塔型式或單塔雙段型式時(shí)，可明顯節(jié)省二氯丙烷吸收劑用量。www.pxpwrv.cn